氧化風(fēng)機選型的一般步驟

1、計算確定場(chǎng)地的通風(fēng)量

風(fēng)機風(fēng)量的定義為:風(fēng)速V與風(fēng)道截面積F的乘積.大型風(fēng)機由于能夠用風(fēng)速計準確測出風(fēng)量，所以風(fēng)量計算也很簡(jiǎn)單.直接用公式Q=VF.便可算出風(fēng)量.

風(fēng)機數量的確定根據所選房間的換氣次數.計算廠(chǎng)房所需總風(fēng)量.進(jìn)而計算得風(fēng)機數量.計算公式:N=V×n/Q其中:N--風(fēng)機數量(臺),V--場(chǎng)地體積(m3),n--換氣次數(次/時(shí)),Q--所選風(fēng)機型號的單臺風(fēng)量(m3/h).風(fēng)機型號的選擇應該根據廠(chǎng)房實(shí)際情況.盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風(fēng)機型號.風(fēng)機與濕簾盡量保持一定的距離(盡可能分別裝在廠(chǎng)房的山墻兩側).實(shí)現良好的通風(fēng)換氣效果.排風(fēng)側盡量不靠近附近建筑物.以防影響附近住戶(hù).如從室內帶出的空氣中含有污染環(huán)境.可以在風(fēng)口安裝噴水裝置.吸附近污染物集中回收.不污染環(huán)境

2、計算所需總推力It

It=△P×At(N)

其中,At:隧道橫截面積(m2)△P:各項阻力之和(Pa);一般應計及下列4項:

1)隧道進(jìn)風(fēng)口阻力與出風(fēng)口阻力;

2)隧道表面摩擦阻力,懸吊風(fēng)機裝置、支架及路標等引起的阻力;

3)交通阻力;

4)隧道進(jìn)出口之間因溫度、氣壓、風(fēng)速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力.

3、確定風(fēng)機布置的總體方案根據隧道長(cháng)度、所需總推力以及射流風(fēng)機提供推力的范圍,初步確定在隧道總長(cháng)上共布置m組風(fēng)機,每組n臺,每臺風(fēng)機的推力為T(mén).滿(mǎn)足m×n×T≥Tt的總推力要求,同時(shí)考慮下列限制條件:

1)n臺風(fēng)機并列時(shí),其中心線(xiàn)橫向間距應大于2倍風(fēng)機直徑

2)m組(臺)風(fēng)機串列時(shí),縱向間距應大于10倍隧道直徑

4、單臺風(fēng)機參數的確定射流風(fēng)機的性能以其施加于氣流的推力來(lái)衡量,風(fēng)機產(chǎn)生的推力在理論上等于風(fēng)機進(jìn)出口氣流的動(dòng)量差(動(dòng)量等于氣流質(zhì)量流量與流速的乘積),在風(fēng)機測試條件先,進(jìn)口氣流的動(dòng)量為零,所以可以計算出在測試條件下,風(fēng)機的理論推力:理論推力=p×Q×V=pQ2/A(N) P:空氣密度(kg/m3) Q:風(fēng)量(m3/s) A:風(fēng)機出口面積(m2) 試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍.取決于流場(chǎng)分布與風(fēng)機內部及消聲器的結構.風(fēng)機性能參數圖表中所給出的風(fēng)機推力數據均以試驗臺架量測推力為準,但量測推力還不等于風(fēng)機裝在隧道內所能產(chǎn)生的可用推力T,這是因為風(fēng)機吊裝在隧道中時(shí)會(huì )受到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響(柯達恩效應),可用推力減少.影響的程度可用系數K1和K2來(lái)表示和計算:T=T1×K1×K2或T1=T/(K1×K2) 其中T:安裝在隧道中的射流風(fēng)機可用推力(N) T1: 試驗臺架量測推力(N) K1:隧道中平均氣流速度以及風(fēng)機出口風(fēng)速對風(fēng)機推力的影響系數 K2:風(fēng)機軸流離隧道壁之間距離的影響系數

5、特定場(chǎng)合風(fēng)機選型 （1）倉庫通風(fēng) 首先，看倉儲貨品是否是易燃易爆貨品，如：油漆倉庫等，必須選擇防爆系列風(fēng)機。 其次，看噪聲要求高低，可以選擇屋頂風(fēng)機或環(huán)保式離心風(fēng)機，(而且有款屋頂風(fēng)機是風(fēng)力啟動(dòng)，更可以省電呢。最后，看倉庫空氣所需換氣量的大小，可以選擇最常規的軸流風(fēng)機SF型或排風(fēng)扇FA型。（2）廚房排風(fēng)首先，對于室內直排油煙的廚房(即排風(fēng)口在室內墻上)，可以根據油煙大小選擇SF型軸流風(fēng)機或FA型排氣風(fēng)扇。  其次，對于油煙大，且油煙需要經(jīng)由長(cháng)管道，并管道里有打彎處理的廚房，強烈建議使用離心風(fēng)機 ， 這是因為離心風(fēng)機的壓力較軸流風(fēng)機大，且油煙不經(jīng)過(guò)電機，對電機的保養和換洗更容易。  最后，建議油煙強烈的廚房選用以上兩種方案并用，效果更佳。

（3）高檔場(chǎng)所通風(fēng) 對于酒店、茶坊、咖啡吧、棋牌室、卡拉OK廳等高檔場(chǎng)所通風(fēng)，就不適宜用常規風(fēng)機了。首先，對于小室的通風(fēng)，使通風(fēng)管道連接中央通風(fēng)管的房間，可以在兼顧外觀(guān)與噪聲基礎上，選擇FZY系列小型軸流風(fēng)機，它體積小，塑料或鋁制外觀(guān)，低噪聲與高風(fēng)量并存。 其次，對風(fēng)量與噪聲要求更嚴格的角度說(shuō)，風(fēng)機箱是最好選擇。箱體內部有消音棉，外接中央通風(fēng)管道后可以達到減噪的顯著(zhù)效果。最后，補充一下，對于健身房的室內吹風(fēng)，務(wù)必選則大風(fēng)量的FS型工業(yè)電風(fēng)扇，而非SF型崗位式軸流風(fēng)機。這是從外觀(guān)及安全性方面考慮。

6、污水處理中風(fēng)機選型 一、鼓風(fēng)機是污水處理工程中常用的充氧設備,在污水廠(chǎng)風(fēng)機選型時(shí),風(fēng)機廠(chǎng)家產(chǎn)品樣本上給出的均是標準進(jìn)氣狀態(tài)下的性能參數,我國規定的風(fēng)機標準進(jìn)氣狀態(tài): 壓力p0=101.3kPa,溫度T0=20℃,相對濕度φ=50%,空氣密度ρ=1.2kg/m3。然而風(fēng)機在實(shí)際使用中并非標準狀態(tài),當鼓風(fēng)機的環(huán)境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時(shí),風(fēng)機的性能也將發(fā)生變化,設計選型時(shí)就不能直接使用產(chǎn)品樣本上的性能參數,而需要根據實(shí)際使用狀態(tài)將風(fēng)機的性能要求,換算成標準進(jìn)氣狀態(tài)下的風(fēng)機參數來(lái)選型。 二、風(fēng)機選型中應關(guān)注鼓風(fēng)機出口壓力影響因素的分析容積式鼓風(fēng)機排氣壓力的高低并不取決于風(fēng)機本身,而是氣體由鼓風(fēng)機排出后裝置的情況,即所謂“背壓”決定的,曝氣鼓風(fēng)機具有強制輸氣的特點(diǎn)。鼓風(fēng)機銘牌上標出的排氣壓力是風(fēng)機的額定排氣壓力。實(shí)際上,鼓風(fēng)機可以在低于額定排氣壓力的任意壓力下工作,而且只要強度和排氣溫度允許,也可以超過(guò)額定排氣壓力工作。對于污水處理廠(chǎng)而言,排氣系統所產(chǎn)生的絕對壓力(背壓)為管路系統的壓力損失值、曝氣池水深和環(huán)境大氣壓力之和。若由于某種原因,如曝氣頭或管路堵塞,使管路系統的壓力損失增加,“背壓”也會(huì )升高,于是鼓風(fēng)機的壓力也就相應升高;又若曝氣頭破裂或管路泄漏等原因,管路系統的壓力損失則會(huì )減少“背壓”便不斷降低,鼓風(fēng)機的壓力也隨之降低。綜上所述,確定曝氣鼓風(fēng)機壓力時(shí),只需要鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)下所能達到的絕對壓力等于使用狀態(tài)下的大氣壓力、曝氣池水深和管路損失之和。

三、風(fēng)機選型時(shí)應關(guān)注鼓風(fēng)機空氣流量因素在計算污水處理的需氧量時(shí),其結果為標準狀態(tài)下所需氧的質(zhì)量流量qm(kg/min),再將其換算成標準狀態(tài)下所需空氣的容積流量qv1(m3/min),如果鼓風(fēng)機的使用狀態(tài)不是標準狀態(tài),例如在高原地區使用,則空氣密度、含濕量會(huì )發(fā)生變化,鼓風(fēng)機所供應的空氣容積流量與標準狀態(tài)是相同的,而所供空氣的質(zhì)量流量將減少,有可能導致供氧量不足。因此,必須計算出能供應相同質(zhì)量流量的容積流量,即換算流量。在高原地區使用時(shí),環(huán)境大氣壓力也會(huì )發(fā)生變化,壓力比相應升高,那么,鼓風(fēng)機的泄漏流量則會(huì )增大,這將導致鼓風(fēng)機所供應的空氣容積流量減少,也可能造成供氧量不足。因此,設計時(shí)必須考慮使用條件發(fā)生變化時(shí)各種因素的影響,以保證風(fēng)機所供應的實(shí)際空氣流量能夠滿(mǎn)足使用要求,并需計算出換算流量和泄漏流量

四、風(fēng)機選型應關(guān)注鼓風(fēng)機供氣流量的變化規律對于同一臺鼓風(fēng)機,在冬季和夏季,其容積流量是不會(huì )發(fā)生變化的,但因空氣密度的不同質(zhì)量流量會(huì )發(fā)生變化,也就是說(shuō)供氧量會(huì )有所不同。鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)與使用狀態(tài)下的容積流量是不變的,但因為空氣密度(ρ)、含濕量等發(fā)生了變化,導致鼓風(fēng)機輸送至曝氣池的供氧量(FOR)在冬季溫度降低時(shí)增加、夏季溫度升高時(shí)降低。例如,某一污水處理廠(chǎng),選用上述計算例題中的羅茨鼓風(fēng)機,根據環(huán)境溫度變化,計算出鼓風(fēng)機的實(shí)際供氧量,其一年的變化規律在實(shí)際運行過(guò)程中,由于進(jìn)水量、水質(zhì)、水溫、MLSS等參數的變化,系統需氧量(SOR)也會(huì )發(fā)生變化在夏季,水溫較高,曝氣池需氧量(SOR)增大,但鼓風(fēng)機的供氧量(FOR)在減少,這是設計時(shí)考慮需氧量的最不利工況點(diǎn),此時(shí),供氧量、需氧量基本相當;在冬季,水溫降低,曝氣池需氧量(SOR)減少,但鼓風(fēng)機的供氧量(FOR)增大,此時(shí),供氧量較需氧量大出許多。這是由于冬季氣溫降低,空氣密度增加,那么風(fēng)機所供給的干空氣的質(zhì)量流量較標準狀態(tài)大幅度增加,從而引起供氧量增加,從運行的實(shí)際測量情況來(lái)看,每年冬季曝氣池的溶解氧較夏季會(huì )高出1～3mg/L。因此,在生產(chǎn)運行過(guò)程中,需要針對這種變化對設備進(jìn)行及時(shí)的調整,使鼓風(fēng)機的充氧能力與實(shí)際運行中的需氧量相適應。對于羅茨鼓風(fēng)機來(lái)說(shuō),使用變頻器,通過(guò)改變風(fēng)機轉速來(lái)調整供風(fēng)量是很經(jīng)濟實(shí)用的。不同季節曝氣池需氧量(SOR)、鼓風(fēng)機供氧量(FOR)變化規律五、結論綜上所述,同一臺鼓風(fēng)機在不同的使用條件下,其性能的變化非常大,所以必須通過(guò)嚴謹的計算進(jìn)行選型,否則有可能導致生化系統的供氧不足;另外,在冬季和夏季由于空氣密度發(fā)生了變化,鼓風(fēng)機所供應氧氣的質(zhì)量流量變化很大,冬季供氧量大大超過(guò)了需氧量,所以,應采取變頻調速等措施使生化系統的溶解氧濃度保持穩定。 7、風(fēng)機變頻器選型 風(fēng)機在啟動(dòng)時(shí)，電流會(huì )比額定高5-6倍的，不但會(huì )影響風(fēng)機的使用壽命而且消耗較多的電量.系統在設計時(shí)在電機選型上會(huì )留有一定的余量，電機的速度是固定不變，但在實(shí)際使用過(guò)程中，有時(shí)要以較低或者較高的速度運行。SAJ變頻器可實(shí)現電機軟啟動(dòng)、補償功率因素、通過(guò)改變設備輸入電壓頻率達到節能調速的目的，而且能給設備提供過(guò)流、過(guò)壓、過(guò)載等保護功能。

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