焦化廠(chǎng)羅茨風(fēng)機水平振動(dòng)大的原因：一次風(fēng)機振動(dòng)大原因分析與處理

　　神華內蒙古國華準格爾發(fā)電有限責任公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)國華準電）1號爐A一次風(fēng)機為上海鼓風(fēng)機廠(chǎng)生產(chǎn)的1788AB/1340離心風(fēng)機，風(fēng)機型式為雙支撐單吸離心風(fēng)機，設備主要參數見(jiàn)表1[ ]。機組自2011年3月投運以來(lái)，一直存在驅動(dòng)端軸承水平振動(dòng)波動(dòng)現象，最高幅值超過(guò)80 μm。多次對葉輪、后導葉、聯(lián)軸器、軸承箱進(jìn)行檢查，未發(fā)現明顯異常。2012-07-02，1號爐A一次風(fēng)機水平振動(dòng)值突然由65 μm上升至115 μm，之后緩慢下降，于7月3日下降至80 μm以下。調取一次風(fēng)機運行參數曲線(xiàn)進(jìn)行分析，并實(shí)地檢查風(fēng)機運行狀況，未發(fā)現一次風(fēng)機有異常狀態(tài)，靜葉開(kāi)度、出口擋板開(kāi)度、電流、風(fēng)壓、軸承聲音均無(wú)明顯變化，當時(shí)曾對驅動(dòng)端軸承箱進(jìn)行補油的操作。由于水平振動(dòng)波動(dòng)偏大，且振動(dòng)基值呈上升趨勢，嚴重影響了機組的安全穩定運行。

　　2012-07-02 1號爐A一次風(fēng)機水平振動(dòng)頻譜見(jiàn)圖1。由可知，振動(dòng)以基頻為主，并伴隨有低幅值的2—12倍頻產(chǎn)生，沒(méi)有低頻幅值，振動(dòng)以1倍頻振動(dòng)為主[ ]。

　　一次風(fēng)機軸承箱裝配間隙主要為軸向間隙、軸承頂部間隙、軸承游隙，影響振動(dòng)特征以軸向和徑向振動(dòng)為主。就地檢查，A一次風(fēng)機軸向振動(dòng)和垂直振動(dòng)均很?。ǎ?0 μm）；查閱1號爐檢修記錄中A一次風(fēng)機的軸承裝配間隙，均符合標準，因此排除因軸承裝配不當引起的振動(dòng)。

　　軸承損壞的振動(dòng)特征為：振動(dòng)穩定性很差，與負荷無(wú)關(guān)，振幅在水平、垂直、軸向3個(gè)方向均有可能最大，且伴有軸承溫度升高、軸承異音現象；從CSI 2130離線(xiàn)振動(dòng)儀可以看到很明顯的高頻分量，或者從艾默生的專(zhuān)利技術(shù)Peakvue中看到高幅值的數據。

　?。?） 調取2012-07-02—04運行曲線(xiàn)（見(jiàn)），驅動(dòng)端水平振動(dòng)與垂直振動(dòng)均存在波動(dòng)，但垂直振動(dòng)波動(dòng)值很小，趨勢相同。就地檢查軸承無(wú)異音，且振動(dòng)緩慢下降，于7月4日趨于平穩，保持在約70μm；之后控制加油量，軸承振動(dòng)基本保持在約70μm，垂直振動(dòng)無(wú)明顯變化，就地使用聽(tīng)針聽(tīng)取軸承運行聲音，無(wú)異音現象。

　?。?） 2012-07-02—04風(fēng)機驅動(dòng)端軸承運行溫度曲線(xiàn)見(jiàn)。由可知，軸承溫度在45~55 ℃區間無(wú)明顯變化。在2021年4月小修時(shí)打開(kāi)軸承箱檢查1號爐A一次風(fēng)機3號軸承箱各部配合間隙，均在合格范圍之內；軸承清洗后檢查滾珠與滾道，未發(fā)現銹蝕、斑點(diǎn)、劃痕，保持架未發(fā)現缺陷；在圖1的頻譜中顯示并無(wú)高頻振動(dòng)，且Peakvue值較小，由此可見(jiàn)振動(dòng)不是由軸承損壞引起的。

　?。?） 振動(dòng)為不定性的，隨負荷變化劇烈，空轉時(shí)小，滿(mǎn)載時(shí)大，振動(dòng)穩定性較好；

　?。?） 軸心偏差越大，振動(dòng)越大；

　?。?） 電機單獨運行，振動(dòng)消失；

　?。?） 如果徑向振動(dòng)大則為兩軸心線(xiàn)平行，軸向振動(dòng)大則為兩軸心線(xiàn)相交。

　　電機與風(fēng)機聯(lián)軸器中心軸向與徑向偏差≤0.05 mm，經(jīng)查閱1號機組A一次風(fēng)機找中心數據見(jiàn)。由可知電機側與對輪側軸向、徑向數據均≤0.05 mm，均在合格范圍之內；在運行期間，水平振動(dòng)與負荷關(guān)系不大，不隨負荷變化而變化，因此排除中心不正引起振動(dòng)的可能。

　　風(fēng)道系統中，氣流壓力脈動(dòng)與擾動(dòng)會(huì )造成氣流流態(tài)不良，在風(fēng)道中會(huì )出現局部渦流或氣流相互干擾、碰撞而引起氣流的壓力脈動(dòng)，壓力波常常沒(méi)有規律，振幅隨流量增加而增大。經(jīng)就地檢查一次風(fēng)機出口擋板在100%開(kāi)位狀態(tài)，入口靜葉開(kāi)度無(wú)明顯變化且無(wú)明顯氣流擾動(dòng)聲音及現象，并對1號爐A一次風(fēng)機運行曲線(xiàn)（見(jiàn)）進(jìn)行分析。由可知，出口風(fēng)壓在9.6~10.4 kPa浮動(dòng)，電機電流在127~134 A，均變化不大，由此可見(jiàn)風(fēng)機出力及風(fēng)壓變化對3號軸承水平振動(dòng)影響不大。

　　煙、風(fēng)道的振動(dòng)通常會(huì )引起風(fēng)機的受迫振動(dòng)，風(fēng)機出口風(fēng)道隨負荷的增大，進(jìn)、出風(fēng)量增大，振動(dòng)也會(huì )隨之改變。一次風(fēng)機為鍋爐制粉系統提供一次風(fēng)，取自室外自然風(fēng)，含灰量較小。對一次風(fēng)機進(jìn)行內部檢查，葉輪、入口靜葉、風(fēng)道、出口擋板及機殼等部位均未發(fā)現連接松動(dòng)及磨損超標現象；對其出口風(fēng)道及機殼振動(dòng)進(jìn)行測量振動(dòng)，較以前并無(wú)明顯變化，因此可以排除機殼及風(fēng)道振動(dòng)引起的風(fēng)機受迫振動(dòng)[ , , , , ]。

　　基礎灌漿不良，地腳螺栓松動(dòng)，墊片松動(dòng)，機座連接不牢固，都將引起劇烈的強迫共振現象。經(jīng)過(guò)就地測量，發(fā)現一次風(fēng)機驅動(dòng)端軸承箱基礎振動(dòng)特征為：

　?。?） 水平振動(dòng)大于垂直振動(dòng)；

　?。?） 水平振動(dòng)沿垂直方向的梯度變化很大；

　?。?） 0 m水平面，自北向南振動(dòng)變化較明顯，尤其是地腳螺栓和基礎的二次灌漿連接部位振動(dòng)。

　　7月2日對1號爐A一次風(fēng)機的軸承箱地腳螺栓進(jìn)行緊固，發(fā)現地腳較緊，無(wú)緊固余量，但是無(wú)法排除地腳螺栓灌漿松動(dòng)的可能。由于軸承座支撐剛度的變弱，即使在微小的激振力作用下，振動(dòng)也會(huì )發(fā)生很大變化?；跈C組運行，未對其基礎進(jìn)行處理，決定在機組大修期間對其進(jìn)行地腳基礎加固。

　　由于一次風(fēng)機驅動(dòng)端軸承箱密封有輕微滲油現象，因此每隔一段時(shí)間軸承箱需補油1次。在7月2日補油過(guò)程中，發(fā)生振動(dòng)波動(dòng)、超標。當時(shí)補油取自一次風(fēng)機油站，油溫約40 ℃，補油約1000 mL，可見(jiàn)補入油后軸承箱油溫并未發(fā)生明顯變化，只是油位發(fā)生了變化，油位由油面鏡的1/5處增加至2/3處?？梢?jiàn)補油增加了軸承攜帶的潤滑油量，對于油的粘度及溫度未產(chǎn)生較大影響，因此可排除油溫影響振動(dòng)變化，并可以確定由于油位的增加影響了軸承的帶油量，從而產(chǎn)生微小激振力，使軸承振動(dòng)發(fā)生明顯變化。油位降低后軸承振動(dòng)降低，因此對軸承箱的補油進(jìn)行調整，盡量減少補油量，加至軸承箱低油位為準。減少補油量后，振動(dòng)幅值降低，由120 μm降至90 μm，但仍然存在振動(dòng)波動(dòng)現象。

　　經(jīng)過(guò)對運行工況進(jìn)行觀(guān)察，發(fā)現1號爐A一次風(fēng)機水平振動(dòng)偏大，而軸向與垂直振動(dòng)均較小。停機中對B引風(fēng)機葉輪處及連接軸進(jìn)行檢查，未發(fā)現嚴重粘灰及磨損現象，但不排除一次風(fēng)機軸系動(dòng)不平衡量引起振動(dòng)偏大。

　　在2021年5月小修中，對一次風(fēng)機做動(dòng)平衡試驗，以此來(lái)消除動(dòng)不平衡量所引起的振動(dòng)，達到降低振幅的目的。經(jīng)過(guò)3 d的動(dòng)平衡試驗，經(jīng)2次配重，在葉輪輪轂處加裝配重90 g，投入運行后振動(dòng)穩定。由圖6可知，一次風(fēng)機振幅達到優(yōu)良值：水平方向為34 μm，垂直方向為22 μm。同時(shí)利用檢修機會(huì )對一次風(fēng)機軸承箱軸封進(jìn)行了治理，徹底消除了漏油問(wèn)題。

　　一次風(fēng)機作為鍋爐重要輔機設備，振動(dòng)大為常見(jiàn)且危害較大的故障，檢修維護質(zhì)量對其穩定運行至關(guān)重要。通過(guò)對一起一次風(fēng)機振動(dòng)偏大故障進(jìn)行深入分析，制定有針對性的治理方案，消除了風(fēng)機振源。在今后運行維護和檢修工作中，仍需加強監督檢查，提高檢修工藝水平與分析問(wèn)題的能力。此次一次風(fēng)機振動(dòng)偏大問(wèn)題的解決可供同類(lèi)型設備的振動(dòng)故障處理借鑒。

焦化廠(chǎng)羅茨風(fēng)機水平振動(dòng)大的原因：引風(fēng)機震動(dòng)大的現象及原因分析

　　我廠(chǎng)風(fēng)煙系統中每臺爐設置2臺引風(fēng)機。引風(fēng)機采用豪頓生產(chǎn)的單級、動(dòng)葉可調軸流式風(fēng)機，其型號為ANN-2800/1600B，葉輪直徑為2800mm，輪轂直徑為1600mm，轉速為995r/min，采用電動(dòng)、定速，50%容量，并有防磨措施，引風(fēng)機布置在鍋爐電除塵器下游。引風(fēng)機風(fēng)量包括鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量和空預器與電除塵漏入煙道的空氣量。爐膛保持微負壓狀態(tài)，2臺引風(fēng)機采用并聯(lián)方式運行，運行過(guò)程中主要克服從爐膛至增壓風(fēng)機的煙道阻力。脫硫改造后，2臺引風(fēng)機出口風(fēng)道匯集至增壓風(fēng)機，將煙氣經(jīng)過(guò)脫硫系統后送至煙囪。

　　1 現象

　　3A、3B引風(fēng)機實(shí)時(shí)數據顯示振動(dòng)較大，振動(dòng)值A側最大為3.6mm/s。2臺風(fēng)機隨環(huán)境溫度、排煙溫度變化影響較為明顯，其中A側引風(fēng)機振動(dòng)隨環(huán)境溫度的增長(cháng)而增大，B側振動(dòng)隨環(huán)境溫度的增長(cháng)而減小，特別是雨季對B側振動(dòng)影響較大。

　　1.1 就地測量比較

　　1.1.1

　　現場(chǎng)無(wú)法直接測量軸承座的振動(dòng)，通過(guò)用普通測振儀測量6臺爐引風(fēng)機其他部位的振動(dòng)數據進(jìn)行測量，各臺引風(fēng)機實(shí)時(shí)數據顯示的振動(dòng)值與現場(chǎng)所能測量部位的振動(dòng)值沒(méi)有直接關(guān)系，因此不能直接根據就地的各點(diǎn)普通振動(dòng)測量數據對設備振動(dòng)進(jìn)行判斷。

　　1.1.2 采用CSI

　　2130便攜式數據采集儀對引風(fēng)機就地的中心筒風(fēng)箱人孔門(mén)附近水平方向振動(dòng)數據進(jìn)行了采集，雖然部位不一，但表現出相同的特性。3A引風(fēng)機中心筒側工頻振動(dòng)較大，曲線(xiàn)最大達0.6mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達0.4mm/s；3B引風(fēng)機中心筒側工頻振動(dòng)較小，曲線(xiàn)最大達0.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達1.09mm/s。

　　3A引風(fēng)機人孔門(mén)側工頻振動(dòng)較大，曲線(xiàn)最大達1.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達0.9mm/s；3B引風(fēng)機人孔門(mén)側工頻振動(dòng)較小，曲線(xiàn)最大達0.3mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達1.7mm/s。就地采集點(diǎn)都表現出葉片一倍頻率振幅較大，A側工頻振動(dòng)較大的特征。

　　1.2 畫(huà)面數據比較

　　觀(guān)察3A引風(fēng)機一年的數據曲線(xiàn)，可以發(fā)現其振動(dòng)值與每年四季環(huán)境溫度變化有明顯關(guān)系。而振動(dòng)幅值范圍經(jīng)過(guò)今年幾次檢修和起機后，變化范圍整體抬高1.0mm/s，每天振幅都隨環(huán)境溫度的變化而變化。

　　2 原因分析

　　通過(guò)對引風(fēng)機的各種振動(dòng)數據進(jìn)行全面分析和比較，筆者認為造成引風(fēng)機振動(dòng)大的可能原因有：

　　2.1 動(dòng)不平衡

　　造成動(dòng)不平衡的可能原因有以下2種：

　　2.1.1

　　引風(fēng)機輪轂內部積灰脫落。引風(fēng)機在運行過(guò)程中，輪轂漏油和引風(fēng)機輪轂進(jìn)灰都會(huì )導致引風(fēng)機輪轂內部粘結灰，啟停引風(fēng)機時(shí)灰塊脫落會(huì )引起引風(fēng)機振動(dòng)大，具體表現為單倍工頻振動(dòng)較大，主要出現的啟停機過(guò)程中，根據振動(dòng)分析儀及集控畫(huà)面數據記錄顯示，目前A引風(fēng)機存在這樣的振動(dòng)特點(diǎn)，單倍頻達1.1mm/s。

　　2.2.2

　　引風(fēng)機葉片出現磨損脫落，造成轉子不平衡。經(jīng)檢查，2臺引風(fēng)機葉片出現不同程度的磨損，無(wú)突變現象，從主控畫(huà)面歷史數據顯示可以得出葉片磨損對振動(dòng)影響不大的結論。

　　2.2 流體振動(dòng)

　　整個(gè)風(fēng)機和風(fēng)道是一個(gè)流場(chǎng)，流體的擾動(dòng)會(huì )影響設備的振動(dòng)變化，而流體擾動(dòng)和風(fēng)道的布置形狀有很大的關(guān)系，失速、風(fēng)道各種阻力、紊流等都會(huì )造成流體波動(dòng)。流體波動(dòng)首先要傳給風(fēng)道等受力件，若風(fēng)道與葉輪外殼、風(fēng)箱之間硬連接，風(fēng)道、風(fēng)箱的振動(dòng)會(huì )直接影響設備振動(dòng)，若振動(dòng)頻率與設備工頻一致時(shí)便會(huì )產(chǎn)生共振。

　　2.2.1

　　進(jìn)、出口煙道因素。引風(fēng)機布置在電除塵出口，每?jì)蓚€(gè)室混入一個(gè)風(fēng)道，然后直通進(jìn)入引風(fēng)機入口風(fēng)箱。任何一段與另一段膨脹產(chǎn)生差異，都通過(guò)伸縮節來(lái)進(jìn)行補償，補償不夠或膨脹受限，都會(huì )導致風(fēng)道與設備硬接觸。引風(fēng)機布置結構

焦化廠(chǎng)羅茨風(fēng)機水平振動(dòng)大的原因：羅茨風(fēng)機振動(dòng)的原因及解決辦法

　　羅茨鼓風(fēng)機在正常運行中,發(fā)生的振動(dòng)數值超過(guò)規定的技術(shù)要求時(shí)，應根據振動(dòng)的特征，進(jìn)行具體的分析，判斷引起振動(dòng)的原因。羅茨風(fēng)機產(chǎn)生振動(dòng)怎么去解決？為什么羅茨風(fēng)機會(huì )振動(dòng)？其實(shí)羅茨風(fēng)機發(fā)出故障有很多因素導致的：

　　羅茨風(fēng)機葉輪本身不平衡所引起的振動(dòng)，其產(chǎn)生的原因有：葉輪上的零部件松動(dòng)、變化、變形或產(chǎn)生不均勻的腐蝕、磨損；工作介質(zhì)中的固體顆粒沉積在轉子上；檢修中更換的新零部件重量不均勻；制造中葉輪的材質(zhì)不絕對勻稱(chēng)；加工精度有誤差、裝配有偏差等。

　　羅茨風(fēng)機葉輪與主軸配合間隙過(guò)大。

　　主軸發(fā)生彎曲。

　　基礎或機座的剛性不夠或不牢，基礎鋼板薄弱、墊鐵松動(dòng)、位移；地腳螺栓松動(dòng)等。

　　基礎下沉、傾斜或有裂紋。

　　機組安裝水平度不好，轉子撓度有變化。

　　羅茨風(fēng)機由于安裝不良造成的聯(lián)軸器中心找正誤差過(guò)大。

　　聯(lián)軸器與軸配合間隙過(guò)大；彈性套間隙過(guò)大或間隙不均。

　　機殼內有摩擦現象，葉輪歪斜與機殼內壁相碰。

　　集流器與羅茨風(fēng)機葉輪之間的間隙不均勻，或有摩擦現象。

　　軸承磨損，間隙過(guò)大；軸頸磨損，軸承內套與軸頸配合間隙大。

　　輸送介質(zhì)通道是堵塞、銹蝕、污垢。

　　羅茨風(fēng)機進(jìn)風(fēng)管道、出風(fēng)管道安裝不良。

　　各部位的連接螺栓松動(dòng)。

　　電氣方面的缺陷引起的振動(dòng)：定子三相磁場(chǎng)不對稱(chēng)，由于三相電壓不平衡，單相運行等原因導致磁中心錯位；定子鐵心或定子線(xiàn)圈松動(dòng)，使定子電磁振動(dòng)和噪聲加大；電機氣隙不均引起的電磁振動(dòng)；轉子導體故障，有松動(dòng)的零件等。

　　羅茨鼓風(fēng)機的振動(dòng),大致可分為下列幾種類(lèi)型。運行中,羅茨風(fēng)機與電動(dòng)機發(fā)生諧振,振動(dòng)的頻率與轉速相同,這主要是轉子質(zhì)量不平衡的結果。由于轉子質(zhì)量不平衡,轉動(dòng)時(shí),每轉一周,就要受一次由于不平衡所產(chǎn)生的離心力的沖擊。振動(dòng)就是這種離心力沖擊的結果,或是由于軸產(chǎn)生了彎曲。

　　出現了這種現象的原因是:

　?、俎D子未經(jīng)過(guò)平衡校正,或者是雖已校正,但配重鐵塊松動(dòng)或位移。這時(shí),就應檢查平衡鐵塊位置,若不對須重新校對平衡。

　?、谵D子表面粘著(zhù)臟物較多,如灰塵、油垢、鐵銹等,破壞了轉子的質(zhì)量平衡。應清洗轉子表面。

　?、圯S向密封裝置安裝的不正確,使軸與密封環(huán)產(chǎn)生局部摩擦,引起軸的局部過(guò)熱,而使軸產(chǎn)生彎曲。發(fā)現了這種現象,應及時(shí)檢查密封環(huán)上、下間隙,矯直已彎曲的軸等。

　?、軞怏w輸送管道有無(wú)負荷急劇變化的現象,應檢查羅茨鼓風(fēng)機進(jìn)出口閥門(mén)及其管道有無(wú)臟物堵塞。

　　有時(shí),振動(dòng)是不定的,振動(dòng)隨負荷增加而加劇。這種現象的原因,多數是由于兩半聯(lián)軸器安裝的偏差較大,應進(jìn)行聯(lián)軸器的找平與找正。若有些鼓風(fēng)機是用三角槽輪帶動(dòng)時(shí),應檢查兩三角槽輪軸是否平行,有無(wú)偏斜。

　　若運轉中發(fā)生了局部振動(dòng),特別是在軸承箱部分振動(dòng)尤為嚴重,而機體振動(dòng)不甚顯著(zhù),偶而還能聽(tīng)到尖銳的敲擊聲或雜音,這主要是軸承磨損、游隙過(guò)大或滑動(dòng)軸承瓦襯與軸承體的緊力過(guò)小,使軸在運行中跳動(dòng)而引起的。這時(shí),應檢查軸承間隙及磨損程度。

　　由于基礎和機座聯(lián)接不牢固,地腳螺栓松動(dòng)、墊板松動(dòng)或機座的剛性較差等也會(huì )使機器產(chǎn)生振動(dòng)。應緊固聯(lián)接螺栓或地腳螺栓。若振動(dòng)中帶有噪聲,可能是潤滑不良和機器內部摩擦所致,應進(jìn)行潤滑系統和機器內部的間隙檢查。

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焦化廠(chǎng)羅茨風(fēng)機水平振動(dòng)大的原因：羅茨鼓風(fēng)機振動(dòng)大的原因是什么？

　　原標題：羅茨鼓風(fēng)機振動(dòng)大的原因是什么？

　　羅茨鼓風(fēng)機振動(dòng)大的原因有很多，很小的故障都會(huì )讓羅茨風(fēng)機的振動(dòng)出現偏差，雖然誤差只有幾毫米，要求苛刻的甲方會(huì )讓我們不斷的進(jìn)行維修，以便達到自己的要求，今天錦工風(fēng)機為大家整理下羅茨鼓風(fēng)機振動(dòng)的原因有哪些，以便大家在維修時(shí)進(jìn)行參考。

　　1、地腳螺栓松動(dòng)，主要表現在垂直方向振動(dòng)較大。

　　2、聯(lián)軸器找正不合格，表現有三點(diǎn)：一是軸向振動(dòng)較大，二是與聯(lián)軸器靠近的軸承振動(dòng)較大，三是振動(dòng)程度與負荷關(guān)系較大。

　　3、風(fēng)機基礎剛度差，故障特征為：一是振動(dòng)頻率為工頻，振動(dòng)時(shí)域波形為正弦波，二是垂直方向振動(dòng)速度異常。

　　4、與風(fēng)機連接的管道配置不合理，主要是與風(fēng)機連接的防振接頭老化，管道與風(fēng)機形成共振。

　　5、同步齒輪嚙合間隙大，齒面接觸精度不夠，也可導致水平振動(dòng)超標。

　　6、轉子不平衡，振動(dòng)表現為：一是水平方向振動(dòng)較大，且振動(dòng)頻率與轉速同頻，二是振動(dòng)大小與機組負荷無(wú)關(guān)。

　　7、軸承損壞及軸系零件松動(dòng)，主要表現在：一是軸承溫度高并有異響，二是水平、軸向、垂直振動(dòng)都有異常。

　　8、軸承出現了跑內圈、跑外圈的情況，導致振動(dòng)幅度過(guò)大。

　　9、檢查風(fēng)機軸承配合間隙，查看是否存在間隙，影響到羅茨鼓風(fēng)機的正常工作。

　　10、橡膠波紋管的原因，將排氣管直接接到法蘭試一下。

　　11、同步齒輪的嚙合間隙、齒輪與軸連接處鍵槽的準確度。

　　12、軸承定位不好，需要進(jìn)行拆卸檢查。

　　羅茨鼓風(fēng)機的振動(dòng)問(wèn)題，很多朋友都和錦工風(fēng)機反應過(guò)此類(lèi)情況，老設備出現這些振動(dòng)過(guò)大的情況情理之中，但是新設備出現振動(dòng)過(guò)大的情況，多是因設計或者裝配造成的。

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